曲靖市崔家屯安置小区SC200施工电梯方案(云南建工第五

曲靖市崔家屯安置小区SC200施工电梯方案(云南建工第五

施工电梯基础施工方案

审定： 审批：

云南建工第五建设

二○一四年 月 日

目 录

第一章、工程概述 ................................................................................... 3

一、工程地理位置及周边环境 ....................................................... 3 二、工程项目差不多情形 ............................................................... 3 三、建筑差不多概况 ....................................................................... 3 第二章、施工电梯方案编制依据 ........................................................... 4 第三章、施工电梯基础布置 ................................................................... 4

一、施工电梯基础布置原那么 ....................................................... 4 二、施工电梯基础定位 ................................................................... 5 三、施工电梯基础施工方案 ........................................................... 6 四、基础施工本卷须知 ................................................................. 11 第四章、施工电梯基础运算 ................................................................. 12

一、3栋SC200/200GZ施工电梯基础运算 ................................... 12 二、4栋SC200/200GZ施工电梯基础运算 ................................... 13 第五章、施工电梯运行本卷须知 ......................................................... 13

〔一〕、安全措施 ......................................................................... 13 〔二〕、本卷须知 ......................................................................... 13 第六章、施工电梯的沉降、垂直度测定及偏差校正 ........................ 14 第七章、附件〔运算书〕 ..................................................................... 14

3栋施工升降机运算 ....................................................................... 14 4栋施工升降机运算 ....................................................................... 22

第一章、工程概述

一、工程地理位置及周边环境

曲靖市西城街道高家屯社区崔家屯安置小区项目Ⅱ标段位于曲靖市西城街道高家屯社区崔家屯片区〔曲靖经济技术开发区瑞和西路北侧、靖阳路东侧〕，西北高，东南低地势。安置小区西面为预留进展用地，西南面为曲靖师范学院，西北面为崔家屯村寨。拟建场地自北向南划分为两个标段，分别为Ⅰ标段〔1栋、2栋〕和Ⅱ标段〔3栋、4栋〕，整个场地区域内无任何原有供电线路。两个标段建筑均为16层的小高层建筑，属于拆迁安置保证性住宅社区。

二、工程项目差不多情形

曲靖市西片区崔家屯安置小区建设工程Ⅱ标段，合同施工范畴包括3栋、4栋、地下室5-B轴至4-F轴的土建及水电安装工程〔所有在5-B轴的构件划入Ⅰ标〕及预应力砼管桩工程，及前置审计所运算的范畴。建筑面积：35235.30平方米。单体建筑面积为14271平方米，地下一层，地上层数为16层，一层层高4.5米，其余层高均为3.0米，建筑高度56米。本工程为二类高层建筑。

三、建筑差不多概况

工程地基基础设计等级为乙级，静压钢筋混凝土预应力管桩基础。安置小区为钢筋混凝土框剪结构，建筑设计使用年限为3类〔50年〕，耐火等级为二级。地上十六层局部十七层框剪结构，地下车库层高5.2m局部3.9m，一层层高为4.50m，其余均为3.0m，电梯间出屋面及机房层为5.20m，室内外高差0.30m。地下室底板垫层为C15，厚度为100mm；底板混凝土为C35P6，厚度为250mm；地下室顶板混凝土为C35P6，厚度180mm。

该工程抗震设防烈度为七度，设计地震分组为第三组，设计差不多地震加速度值0.15g，场地类别为II类，建筑结构安全等级为二级。

第二章、施工电梯方案编制依据

1、曲靖市西城街道高家屯社区崔家屯安置小区项目Ⅱ标段施工现场平面布置图。

2、建设单位提供的工程施工图纸。

3、混凝土结构设计规范【GB50010-2020】。

4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范【JGJ130-2020】。 5、建筑变形测量规程【JGJ/T8-2005】

6、危险性较大的分部分项工程安全治理方法【建质〔2020〕87号】 7、建筑机械使用安全技术规程； 8、SC型升降机使用手册。 9、集团十六条禁令及公司十二强条 10、华表施工安全运算软件

第三章、施工电梯基础布置

一、施工电梯基础布置原那么

工程施工要紧机械、设备配置打算依照合同文件要求和图纸情形按照如下原那么

1、现场配置的要紧机械设备既能满足主体结构施工要求，同时满足使用功能及砌筑时期装修时期工程量；

2、满足施工电梯的各种性能，确保施工电梯安装和拆除方便； 3、降低费用，使施工电梯安装和拆除费用尽量降低； 4、保证材料运输线路布局合理。

5、施工电梯位置见施工电梯布置图，为了降低施工电梯运行费用，施工电梯靠建筑物结构边80mm以内设置。

二、施工电梯基础定位

结合垂直运输及图纸和现场实际情形综合考虑，决定选取2台广州市京龙工程机械生产的GJJ牌SC200/200GZ施工电梯，施工电梯基础拟选择布置在地下室顶板上，分别安装在3栋、4栋阳台边，采取无外架平台，直截了当进入楼层的施工方案。

1、依照工程实际情形结合设计图纸，在3栋3-A轴向南〔向4栋方向〕外3380mm〔即外墙出3280mm/阳台梁外侧1780mm〕处，交3-1轴处向3-44轴方向8450mm处作为施工电梯中心，安装1台广州市京龙工程机械生产的GJJ牌SC200/200GZ施工电梯，安装高度56米，满足使用功能及装修时期施工要求，完成砌体材料、砂浆及其内外装饰材料的垂直运输。

2、依照工程实际情形结合设计图纸，在4栋4-A轴向北〔向3栋方向〕外3380mm〔即外墙出3280mm/阳台梁外侧1780mm〕处，交3-19轴处向4-44轴方向2250mm处作为施工电梯中心，安装1台广州市京龙工程机械生产的GJJ牌SC200/200GZ施工电梯，安装高度56米，满足使用功能及装修时期施工要求，完成砌体材料、砂浆及其内外装饰材料的垂直运输。

3栋、4栋施工电梯安装高度均为56m。3、4栋使用型号均为SC200/200GZ施工升降机，施工电梯编号参照栋号分别为 3栋、4栋。施工电梯的位置详见平面布置图。

39001500阳台39123380沉降后浇带800158084504400该范围内后浇带C40混凝土提前浇筑3栋施工电梯基础平面布置图4000

该范围内后浇带C40混凝土提前浇筑4400温度后浇带800242512754000沉降后浇带阳台2250温度后浇带4栋施工电梯基础平面布置图3380

三、施工电梯基础施工方案

施工电梯均安装在地下室顶板上，躲开塔吊拆卸交叉区域。依照施工电梯基础结构安全验算，直截了当以原有地下室顶板作为施工电梯基础无法满足施工电梯抗倾覆力，采取新浇筑4400mm*4000mm*200mm的钢筋混凝土板以满足施工电梯基础安全要求。新浇筑钢筋混凝土板混凝土等级同地下室顶板

为C35；配筋同地下室顶板，均为HRB400级10@150双层双向钢筋网片。受附墙件长度及施工图纸的阻碍，3栋、4栋施工电梯基础覆盖地下室顶板800mm宽沉降后浇带，在施工电梯基础位置所覆盖后浇带4400mm*800mm区域先浇筑C40混凝土。考虑结构封顶后会显现微裂变化，待施工电梯拆除后剔凿洁净重新进行浇筑C40微膨胀混凝土。地下室顶板底部那么采纳支设钢管脚手架加固处理，将施工电梯运行所产生荷载通过架体传至地基。架体搭设详图如下：

3900300030001500338080015803912沉降后浇带4400板底架体支撑范围300030003栋施工电梯基础板底支撑平面布置图30003000

沉降后浇带（C40混凝土浇筑）4000施工电梯基础C35钢筋混凝土地下室顶板C35钢筋混凝土2001803900900900500200900筏板2704005005005005005005005005005005002506000802-2（3栋电梯基础板底支撑立面图）

施工电梯基础C35钢筋混凝土地下室顶板C35钢筋混凝土44002009005003900900300200900筏板25050050050050050050050050050050050025060001-1（3栋电梯基础板底支撑立面图）

180

施工电梯基础C35钢筋混凝土地下室顶板C35钢筋混凝土

30004400温度后浇带3000板底架体支撑范围800242512754000阳台2250温度后浇带4栋施工电梯基础板底支撑平面布置图33802900沉降后浇带3100

900施工电梯基础C35钢筋混凝土地下室顶板C35钢筋混凝土44002003900900900500200900筏板25050050050050050050050050050050050025060003-3（4栋电梯基础板底支撑立面图）

沉降后浇带（C40混凝土浇筑）4000施工电梯基础C35钢筋混凝土地下室顶板C35钢筋混凝土2001809007007003900200900筏板3503502505005005005005005004002900600040050050025031004-4（4栋电梯基础板底支撑立面图）

180

3栋、4栋施工电梯均有地脚螺栓位于后浇带内，地脚螺栓在后浇带内采取如下措施：

〔1〕、准确定位地脚螺栓位置、运算好地脚螺栓长度，〔2〕、混凝土浇筑前按指定位置预埋地脚螺栓，〔3〕、将预埋螺栓与板内钢筋焊接。

施工电梯地脚螺栓位于后浇带外那么采取如下措施：

〔1〕、准确定位地脚螺栓位置、运算好地脚螺栓长度，〔2〕、混凝土浇筑前采纳水钻在原有钢筋混凝土板面指定位置开眼〔3〕、预埋地脚螺栓时将预埋螺栓与板内钢筋焊接。

地脚螺栓连接示意图如下：

施工电梯入口安全防护棚施工电梯基础C35钢筋混凝土施工电梯地脚螺栓地下室顶板C35钢筋混凝土垫100*100*6钢板施工电梯基础地脚螺栓连接图

四、基础施工本卷须知 施工电梯的具体参数见下表：

广州市京龙工程机械生产的GJJ牌施工升降机系列 SC200/200GZ施工升降机要紧技术参数

升降机型号 技术参数 SC200/200GZ

180200

额定载重量 对重重量 额定安装载重量 吊笼内部尺寸 最大架设高度 提升速度 电机功率 供电熔断器电流 限速器 型号 2*2000〔kg〕 无对重 2*2000〔kg〕 长3.2×宽1.5×高2.5 450m 0~63m/min 2×3×18.5KW 2×133A SAJ50-2.0 2×2400kg ¢4.5 150〔kg〕140m以内使用 650mm×650mm×1508mm 吊笼重量〔含传动器〕 标准节重量 标准节尺寸

1、施工电梯基础防雷接地

防雷接地采纳新浇筑施工电梯钢筋混凝土钢筋与后浇带钢筋焊接，利用后浇带钢筋连接地下室钢筋形成接地体。接地电阻不大于4欧姆，施工电梯金属结构和电气设备金属外壳均应接地。

2、施工电梯安装位置选择时充分考虑了后浇带、塔吊之间交汇问题。

3#、4#施工电梯安装位置旁为消防车道，消防车道围绕各栋建筑及Ⅰ、Ⅱ标段外围，3#、4#施工电梯拆除时，吊车、运输车辆均可通过消防车道进入施工现场。

3、电梯专用电箱，为了满足电梯正常工作，配用专用电箱，并依照电梯的定位对电梯电箱合理布置，电梯专用电箱距电梯不得大于5米，电梯正常工作所需要电容量为110KW。漏电动作时刻≤0.1S。

第四章、施工电梯基础运算

一、3栋SC200/200GZ施工电梯基础运算

依照京龙GGJ牌SC200/200GZ施工电梯的基础设计，要求混凝土基础承4000×200mm，砼为C35。 载力大于0.15MPa，基础设计尺寸为4400×

运算书附后

二、4栋SC200/200GZ施工电梯基础运算

依照京龙GGJ牌SC200/200GZ施工电梯的基础设计，要求混凝土基础承4000×200mm，砼为C35。 载力大于0.15MPa，基础设计尺寸为4400×

运算书附后

第五章、施工电梯运行本卷须知

〔一〕、安全措施

〔1〕、安装前须认真学习施工电梯使用说明书，严格执行安全技术操作规程。

〔2〕、安装前组织安装人员进行安装安全技术交底，明确各安装人员的工作内容及职责。

〔3〕、安装人员进入现场必须戴好安全帽，穿防滑鞋，危险地点必须拴好安全带。

〔4〕、安装现场应安排人员进行戒备，非安装人员不得进入。 〔5〕、在安装过程中，应注意各构件完好无损。

〔6〕、严格保管好工具、螺栓，作业期间应注意工具、螺栓的放置，以防高空坠落。

〔7〕、加节时，应经常对立柱的垂直度进行检查测量，偏差过大时利用附壁撑杆进行校正，使垂直度偏差操纵在千分之一以内。

〔二〕、本卷须知

〔1〕、在电梯基座后浇带混凝土浇筑前，应完成4.4m长度范畴内的顶板的支模工作；

〔2〕、混凝土的浇注应留置同条件试块和标养试块，待混凝土强度达到设计强度的75%时方可立电梯，并提供混凝土标养28 天的强度试验报告；

〔3〕、钢筋、模板、混凝土的施工严格按照施工工艺标准进行，专门是应保证混凝土表面的平坦度不超过3mm；

〔4〕、用木方、多层板制作的模板预留螺栓孔位置正确； 〔5〕、设备提供厂家在基础施工时到现场进行指导。 〔6〕、电梯的安装方案由出租方公司提供执行。

第六章、施工电梯的沉降、垂直度测定及偏差校正

施工电梯基础沉降观测半月一次，连续观测3个月。施工电梯导轨垂直度不能大于1/1000，导轨支架水平度不能大于5/1000，导轨垂直度及偏差由专业分包单位测定，我单位参与自测及监督。

第七章、附件〔运算书〕

3栋施工升降机运算

本运算书要紧依据«施工升降机»〔GB/T 10054-2005〕、«施工升降机安全规那么»〔GB10055-2007〕、«建筑地基基础设计规范»〔GB50007-2002〕、

«混凝土结构设计规范»(GB50010-2020)、«建筑结构荷载规范»(GB 50009-2001)等编制。

一、参数信息 (1)升降机差不多参数

升降机型号:SC200/200GZ;标准节长度:1.5m; 支架总高度:56.0m;吊笼形式:采纳双吊笼; (2)升降机重量参数

标准节重:150.0Kg;单个吊笼重:2400.0Kg; 外笼重:1480.0Kg;对重重量:0.0Kg; 吊笼载重:2000.0Kg;其它配件重:200.0Kg; (3)动荷载参数 动荷载参数:1.5;

(4)楼板结构参数

楼板长:4.4m;楼板宽:4m;

楼板厚:380mm;混凝土强度等级:C35; 板中底部长向钢筋参数:

板中底部长向钢筋型号:RRB400;板中底部长向钢筋间距:150mm; 板中底部长向钢筋直径:10mm; 板中底部短向钢筋参数:

板中底部短向钢筋型号:RRB400;板中底部短向钢筋间距:150mm; 板中底部短向钢筋直径:10mm; 板边上部长向钢筋参数:

板边上部长向钢筋型号:RRB400;板边上部长向钢筋间距:150mm; 板边上部长向钢筋直径:10mm; 板边上部短向钢筋参数:

板边上部短向钢筋型号:RRB400;板边上部短向钢筋间距:150mm; 板边上部短向钢筋直径:10mm; 梁截面底部纵筯参数:

梁截面底部纵筯型号:RRB400;梁截面底部纵筯间距:mm; 梁截面底部纵筯直径:20mm; 梁中箍筯参数:

梁中箍筯型号:RRB400;梁中箍筯间距:200mm; 梁中箍筯直径:8mm; (5)荷载参数

施工荷载:1.5KN/m2; (6)施工升降机参数

笼底长:3.2m;笼底宽:1.5m; (7)施工升降机参数

钢管类型:48×2.8;钢管步距:900mm; 钢管横距:500mm;钢管纵距:500mm;

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度:0.32m;

二、基础承载运算

导轨架重〔共需38节标准节，标准节重150.0Kg〕：150.0kg×38=5700.0kg， 施工升降机自重标准值：P\"k=((2400.0+2000.0+0.0)×2+1480.0+200.0+5700.0)×10/1000=161.800KN;

施工升降机自重设计值：Pk=1.2×161.800=194.160KN; 施工活荷载设计值：Q=1.4×1.50×3.200×1.500=10.080KN; 总荷载设计值：Q1 =10.08+194.160=204.240KN;

考虑动载、自重误差及风载对基础的阻碍，取动载系数n=1.50 基础承载力设计值：P=1.50×204.240=306.360KN;

升降机放置在混凝土板上,验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。依照板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

三、荷载运算

楼板均布荷载：q= P/S=306.4/(3.2×1.5)=63.825kN/m2; 四、混凝土顶板配筋验算 取板中1m板宽进行验算

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数mx=0.0221; Mxmax=mxqb2l =0.0221×63.83×4.002×1.0=22.57kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数my=0.0165; Mymax=myqb2l =0.0165×63.83×4.002×1.0=16.85kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0x=-0.0588;

M0xmax=m0xqb2l =-0.0588×63.83×4.002×1.0=-60.05kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0y=-0.0541;

M0ymax=m0yqb2l =-0.0541×63.83×4.002×1.0=-55.25kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋 板中底部长向配筋：

Mx=Mxmax+μMymax=22.57+16.85/6=25.38kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=25.377 / (1.00×16500.0×4.000×0.3552)=0.003 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.003)0.5=0.003 γs = 1-ξ/2=1-0.003/2=0.998

As = |M|/(γsh0fy)=25.377×106/(0.998×360.0×355.0)=198.871mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=198.871mm2,配筯满足要求! 板中底部短向配筋：

My=Mymax+μMxmax=16.85+22.57/6=25.38kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=20.611 / (1.00×16500.0×4.400×0.3552)=0.002 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.002)0.5=0.002 γs = 1-ξ/2=1-0.002/2=0.999

As = |M|/(γsh0fy)=20.611×106/(0.999×360.0×355.0)=161.459mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=161.459mm2,配筯满足要求! 板边上部长向钢筋：

M0x=M0xmax+μM0ymax=-60.05+-55.25/6=-69.25kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=69.254 / (1.00×16500.0×4.000×0.3552)=0.008 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.008)0.5=0.008 γs = 1-ξ/2=1-0.008/2=0.996

As = |M|/(γsh0fy)=69.254×106/(0.996×360.0×355.0)=544.172mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=544.172mm2,配筯满足要求! 板边上部短向钢筋：

M0y=M0ymax+μM0xmax=-55.25+-60.05/6=-65.25kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=65.255 / (1.00×16500.0×4.400×0.3552)=0.007 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.007)0.5=0.007 γs = 1-ξ/2=1-0.007/2=0.996

As = |M|/(γsh0fy)=65.255×106/(0.996×360.0×355.0)=512.434mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=512.434mm2,配筯满足要求! 五、混凝土顶板挠度验算

板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=31500.00×380.03/12×(1-(1/6)2)=14.004×1010 q=63.83kN/m2=0.064N/mm2 b=4000.0mm 板最大挠度:

fmax=ωmaxqb4/Bc=0.00153×0.064×4000.04/(14.004×1010)=0.2mm 板最大挠度fmax ≤ 4000.0/250,满足要求! 六、混凝土梁配筋验算

由于施工升降机自重要紧通过中央立柱传递给大梁，因此能够看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载 4.000×0.380×25=38.000KN/m 梁自重传来荷载 0.350×0.700×25=6.125KN/m 静载 38.000+6.125=44.125KN/m 活载 1.500×4.000=6.000KN/m

作用于梁上的均布荷载：q=44.125×1.2+6.000×1.4=61.350kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=306.360/ 2=153.180kN/m

M=ql2/12+pl/4=61.350×4.4002/12+153.180×4.400/4=267.476kN·m 梁截有效高度：h0= h - 25 = 700.0-25=675.0mm

αs = |M|/(α1fcbh02)=267.476 / (1.00×16500.0×0.350×0.6752)=0.102

ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.102)0.5=0.107 γs = 1-ξ/2=1-0.107/2=0.946

As = |M|/(γsh0fy)=267.476×106/(0.946×360.0×675.0)=1163.202mm2;

截面的实际配筯面积As1=n×3.14159×(D/2)2=4.00×3.14159×(20.00/2)2=1256.636mm2

截面的实际配筯面积As1=1256.636mm2≥As=1163.202mm2,配筯满足要求! 七、混凝土梁抗剪验算

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=153.180/2+61.350×4.40/2=211.560kN； Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=[(211.560×103-0.7×1.550×350.0×675.0)/(1.25×360.0×675.0)]×200.0/4.0=-7.370mm2

由于理论最小配筋面积小于零,因此只需采取构造配筋即可. 配箍率：

Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.550/360.0=0.103%； Psvmin=nAsv/(bs)=4.0×50.265/350.0×200.0=0.287%；

实际配筋面积Asv=50.265mm2≥理论最小配筋面积Asv1=-7.370mm2,满足要求! 实际配筋率Psv=0.287%≥理论最小配筋率Psvmin=0.103%,满足要求! 八、梁板下钢管结构验算

其中,N----主立杆承担的荷载

N = 63.825×0.500×0.500=15.956kN

φ----轴心受压立杆的稳固系数,由长细比λ= l0/i 查表得到； i —— 运算立杆的截面回转半径 (cm)； i = 1.60

A----立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97

σ----钢管立杆抗压强度运算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值; [f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 运算长度 (m)；

〔1〕.参照«扣件式规范»，由公式(1)、(2)运算 顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1) 底部 l0 = kμ2h (2) 其中,k——运算长度附加系数，应按表5.4.6采纳；k=1.291；

μ—— 考虑满堂支撑架整体稳固因素的单杆运算长度系数，按附录C采纳；μ1= 1.327，μ2= 2.626

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.32m； 公式(1)的运算结果：

λ = μ〔h+2a〕/i=1.327×(0.900+ 2×0.32)×100/1.600=128< [λ]=210, 满足要求!

公式(2)的运算结果：

λ = μh/i=2.626×0.900×100/1.600=148< [λ]=210, 满足要求!

立杆运算长度 l0 = kμ〔h+2a〕 = 1.291 ×1.327 ×(0.90+ 2×0.32) = 2.64 立杆运算长度 l0 = kμh = 1.291 ×2.626 ×0.90 = 3.05 l0/i = 3051.149/16.000 = 191

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.197 钢管立杆受压应力运算值σ= 203.70N/mm2，

立杆的稳固性运算 σ < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!

4栋施工升降机运算

本运算书要紧依据«施工升降机»〔GB/T 10054-2005〕、«施工升降机安全规那么»〔GB10055-2007〕、«建筑地基基础设计规范»〔GB50007-2002〕、

«混凝土结构设计规范»(GB50010-2020)、«建筑结构荷载规范»(GB 50009-2001)等编制。

一、参数信息 (1)升降机差不多参数

升降机型号:SC200/200GZ;标准节长度:1.5m; 支架总高度:56.0m;吊笼形式:采纳双吊笼; (2)升降机重量参数

标准节重:150.0Kg;单个吊笼重:2400.0Kg; 外笼重:1480.0Kg;对重重量:0.0Kg; 吊笼载重:2000.0Kg;其它配件重:200.0Kg; (3)动荷载参数 动荷载参数:1.5;

(4)楼板结构参数

楼板长:4.4m;楼板宽:4m;

楼板厚:380mm;混凝土强度等级:C35; 板中底部长向钢筋参数:

板中底部长向钢筋型号:RRB400;板中底部长向钢筋间距:150mm; 板中底部长向钢筋直径:10mm; 板中底部短向钢筋参数:

板中底部短向钢筋型号:RRB400;板中底部短向钢筋间距:150mm; 板中底部短向钢筋直径:10mm; 板边上部长向钢筋参数:

板边上部长向钢筋型号:RRB400;板边上部长向钢筋间距:150mm; 板边上部长向钢筋直径:10mm; 板边上部短向钢筋参数:

板边上部短向钢筋型号:RRB400;板边上部短向钢筋间距:150mm; 板边上部短向钢筋直径:10mm; 梁截面底部纵筯参数:

梁截面底部纵筯型号:RRB400;梁截面底部纵筯间距:mm; 梁截面底部纵筯直径:20mm; 梁中箍筯参数:

梁中箍筯型号:RRB400;梁中箍筯间距:200mm; 梁中箍筯直径:8mm; (5)荷载参数

施工荷载:1.5KN/m2; (6)施工升降机参数

笼底长:3.2m;笼底宽:1.5m; (7)施工升降机参数

钢管类型:48×2.8;钢管步距:900mm; 钢管横距:500mm;钢管纵距:500mm;

模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度:0.32m;

二、基础承载运算

导轨架重〔共需38节标准节，标准节重150.0Kg〕：150.0kg×38=5700.0kg， 施工升降机自重标准值：P\"k=((2400.0+2000.0+0.0)×2+1480.0+200.0+5700.0)×10/1000=161.800KN;

施工升降机自重设计值：Pk=1.2×161.800=194.160KN; 施工活荷载设计值：Q=1.4×1.50×3.200×1.500=10.080KN; 总荷载设计值：Q1 =10.08+194.160=204.240KN;

考虑动载、自重误差及风载对基础的阻碍，取动载系数n=1.50 基础承载力设计值：P=1.50×204.240=306.360KN;

升降机放置在混凝土板上,验算时不考虑地下室顶板下的钢管的支承作用，施工升降机的全部荷载由混凝土板来承担。依照板的边界条件不同，选择最不利的板进行验算

三、荷载运算

楼板均布荷载：q= P/S=306.4/(3.2×1.5)=63.825kN/m2; 四、混凝土顶板配筋验算 取板中1m板宽进行验算

通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数mx=0.0221; Mxmax=mxqb2l =0.0221×63.83×4.002×1.0=22.57kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数my=0.0165; Mymax=myqb2l =0.0165×63.83×4.002×1.0=16.85kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0x=-0.0588;

M0xmax=m0xqb2l =-0.0588×63.83×4.002×1.0=-60.05kN·m 通过查表得到四边双向固接板的弯矩系数m0y=-0.0541;

M0ymax=m0yqb2l =-0.0541×63.83×4.002×1.0=-55.25kN·m 混凝土的泊桑比为μ=1/6，修正后求出配筋 板中底部长向配筋：

Mx=Mxmax+μMymax=22.57+16.85/6=25.38kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=25.377 / (1.00×16500.0×4.000×0.3552)=0.003 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.003)0.5=0.003 γs = 1-ξ/2=1-0.003/2=0.998

As = |M|/(γsh0fy)=25.377×106/(0.998×360.0×355.0)=198.871mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=198.871mm2,配筯满足要求! 板中底部短向配筋：

My=Mymax+μMxmax=16.85+22.57/6=25.38kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=20.611 / (1.00×16500.0×4.400×0.3552)=0.002 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.002)0.5=0.002 γs = 1-ξ/2=1-0.002/2=0.999

As = |M|/(γsh0fy)=20.611×106/(0.999×360.0×355.0)=161.459mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=161.459mm2,配筯满足要求! 板边上部长向钢筋：

M0x=M0xmax+μM0ymax=-60.05+-55.25/6=-69.25kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=69.254 / (1.00×16500.0×4.000×0.3552)=0.008 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.008)0.5=0.008 γs = 1-ξ/2=1-0.008/2=0.996

As = |M|/(γsh0fy)=69.254×106/(0.996×360.0×355.0)=544.172mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=544.172mm2,配筯满足要求! 板边上部短向钢筋：

M0y=M0ymax+μM0xmax=-55.25+-60.05/6=-65.25kN·m

αs = |M|/(α1fcbh02)=65.255 / (1.00×16500.0×4.400×0.3552)=0.007 ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.007)0.5=0.007 γs = 1-ξ/2=1-0.007/2=0.996

As = |M|/(γsh0fy)=65.255×106/(0.996×360.0×355.0)=512.434mm2; 截面的实际配筯面积As1=(1+[1000×b / l\"])×3.14159×(D/2)2=(1+[1000×1.00 / 150.00])×3.14159×(10.00/2)2=549.778mm2

截面的实际配筯面积As1=549.778mm2≥As=512.434mm2,配筯满足要求! 五、混凝土顶板挠度验算

板刚度：Bc=Eh3/(12(1-μ2))=31500.00×380.03/12×(1-(1/6)2)=14.004×1010 q=63.83kN/m2=0.064N/mm2 b=4000.0mm 板最大挠度:

fmax=ωmaxqb4/Bc=0.00153×0.064×4000.04/(14.004×1010)=0.2mm 板最大挠度fmax ≤ 4000.0/250,满足要求! 六、混凝土梁配筋验算

由于施工升降机自重要紧通过中央立柱传递给大梁，因此能够看作一个集中荷载。

楼板自重传来荷载 4.000×0.380×25=38.000KN/m 梁自重传来荷载 0.400×0.700×25=7.000KN/m 静载 38.000+7.000=45.000KN/m 活载 1.500×4.000=6.000KN/m

作用于梁上的均布荷载：q=45.000×1.2+6.000×1.4=62.400kN/m 作用于梁上的集中荷载：p=306.360/ 2=153.180kN/m

M=ql2/12+pl/4=62.400×4.4002/12+153.180×4.400/4=269.170kN·m 梁截有效高度：h0= h - 25 = 700.0-25=675.0mm

αs = |M|/(α1fcbh02)=269.170 / (1.00×16500.0×0.400×0.6752)=0.090

ξ = 1-(1-2αs)1/2=1-(1- 2 ×0.090)0.5=0.094 γs = 1-ξ/2=1-0.094/2=0.953

As = |M|/(γsh0fy)=269.170×106/(0.953×360.0×675.0)=1162.277mm2;

截面的实际配筯面积As1=n×3.14159×(D/2)2=4.00×3.14159×(20.00/2)2=1256.636mm2

截面的实际配筯面积As1=1256.636mm2≥As=1162.277mm2,配筯满足要求! 七、混凝土梁抗剪验算

梁所受最大剪力：Q=p/2+ql/2=153.180/2+62.400×4.40/2=213.870kN； Asv1=((Q-0.7ftbh0)/(1.25fyvh0))×s/n=[(213.870×103-0.7×1.550×400.0×675.0)/(1.25×360.0×675.0)]×200.0/4.0=-13.017mm2

由于理论最小配筋面积小于零,因此只需采取构造配筋即可. 配箍率：

Psvmin=0.24×ft/fyv=0.24×1.550/360.0=0.103%； Psvmin=nAsv/(bs)=4.0×50.265/400.0×200.0=0.251%；

实际配筋面积Asv=50.265mm2≥理论最小配筋面积Asv1=-13.017mm2,满足要求! 实际配筋率Psv=0.251%≥理论最小配筋率Psvmin=0.103%,满足要求! 八、梁板下钢管结构验算

其中,N----主立杆承担的荷载

N = 63.825×0.500×0.500=15.956kN

φ----轴心受压立杆的稳固系数,由长细比λ= l0/i 查表得到； i —— 运算立杆的截面回转半径 (cm)； i = 1.60

A----立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97

σ----钢管立杆抗压强度运算值 (N/mm2)； [f] —— 钢管立杆抗压强度设计值; [f] = 205.00N/mm2；

l0 —— 运算长度 (m)；

〔1〕.参照«扣件式规范»，由公式(1)、(2)运算 顶部 l0 = kμ1(h+2a) (1) 底部 l0 = kμ2h (2) 其中,k——运算长度附加系数，应按表5.4.6采纳；k=1.291；

μ—— 考虑满堂支撑架整体稳固因素的单杆运算长度系数，按附录C采纳；μ1= 1.327，μ2= 2.626

a——立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度a = 0.32m； 公式(1)的运算结果：

λ = μ〔h+2a〕/i=1.327×(0.900+ 2×0.32)×100/1.600=128< [λ]=210, 满足要求!

公式(2)的运算结果：

λ = μh/i=2.626×0.900×100/1.600=148< [λ]=210, 满足要求!

立杆运算长度 l0 = kμ〔h+2a〕 = 1.291 ×1.327 ×(0.90+ 2×0.32) = 2.64 立杆运算长度 l0 = kμh = 1.291 ×2.626 ×0.90 = 3.05 l0/i = 3051.149/16.000 = 191

由长细比l0/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳固系数 = 0.197 钢管立杆受压应力运算值σ= 203.70N/mm2，

立杆的稳固性运算 σ < [f1]=205.00N/mm2,满足要求!