第３０卷第６期 、，０１．３０ Ｎｏ．６ 辽宁工程技术大学学报（自然科学版） Ｊｏｕｒｎａｌ ｏｆ Ｌｉａｏｎｉｎｇ Ｔｅｃｈｎｉｃａｌ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ（Ｎａｔｕｒａｌ Ｓｃｉｅｎｃｅ） ２０１１年１２月 Ｄｅｃ． ２０ｌ１ 文章编号：１００８—０５６２（２０１１）－０６－０８７５・０５ ＤＯｈ ＣＮＫＩ：２１－］［３７９／Ｎ．２０１１１２１１．１６４２．０２２ 短肢剪力墙结构高层住宅设计 高明涛 （辽宁科技大学建筑与艺术设计学院，辽宁鞍山１１４０４４） 摘要：为了使短肢剪力墙结构能够安全、经济地运用到工程实践中，通过对短肢剪力墙的力学性能进行分析， 结合鞍山市“都市阳光”小区高层住宅短肢剪力墙结构设计，对结构选型、结构布置、剪力墙数量等问题进行了 探讨。在剪力墙壁率的计算中建议考虑建筑总高度和建筑层数的因素；同时将短肢剪力墙与异形柱框架结构在适 应程度及经济方面进行了对比，短肢剪力墙具有更好的安全及经济性能。 关键词：短肢剪力墙；高层建筑；结构设计；结构布置；结构选型；住宅；异形柱结构；混凝土结构 中图分类号：ＴＵ ４４３ 文献标志码：Ａ Ｓｈｏｒｔ—ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ ｏｎ ｈｉ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ＧＡＯ Ｍｉｎｇｔａｏ （Ｄｅｐｔ．ｏｆ Ｃｉｖｉｌ ａｎｄ Ｔｒａｎｓｐｏｒｔａｔｉｏｎ Ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ，Ａｎｓｈａｎ Ｓｃｉｅｎｃｅ ａｎｄ Ｔｅｃｈｎｏｌｏｇｙ Ｕｎｉｖｅｒｓｉｔｙ， Ａｎｓｈａｎ １１４０４４，Ｃｈｉｎａ） Ａｂｓｔｒａｃｔ：Ｉｎ ｏｒｄｅｒ ｔｏ ｍａｋｅ ｔｈｅ ｓｈｏｒｔ－ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ａｐｐｌｉｅｄ ｔｏ ｔｈｅ ｅｎｇｉｎｅｅｒｉｎｇ ｐｒａｃｔｉｃｅ ｓａｆｅｌｙ ａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃａｌｌｙ， ｈｉｔｓ ｐａｐｅｒ ａｎａｌｙｚｅｓ ｔｈｅ ｍｅｃｈａｎｉｃａｌ ｐｒｏｐｅｒｔｉｅｓ ｏｆ ｔｈｅ ｓｈｏｒｔ—ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ，ｃｏｍｂｉｎｅｓ ｗｉｈ ａ ｈｉｔｇｈ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｓｈｏｒｔ．ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ ａｎｄ ｄｉｓｃｕｓｓｅｓ ｓｏｍｅ ｐｒｏｂｌｅｍｓ ｓｕｃｈ ａｓ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｆｏｒｍ ｓｅｌｅｃｔｉｏｎ．ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ａｒｒａｎｇｅ ａｎｄ ｔｈｅ ｎｕｍｂｅｒ ｏｆ ｓｈｏｒｔ－ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌ１．Ｔｈｅｎ ｔｈｉｓ ｐａｐｅｒ ｐｒｅｓｅｎｔｓ ａ ｒｅａｓｏｎａｂｌｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ，ｗｅ ａｌｓｏ ｓｈｏｕｌｄ ｃｏｎｓｉｄｅｒ ｔｈｅ ｔｏｔａｌ ｈｅｉｇｈｔ ｏｆ ｔｈｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ａｎｄ ｔｈｅ ｂｕｉｌｄｉｎｇ ｌｅｖｅｌ ｆａｃｔｏｒｓ ｉｎ ｔｈｅ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｏｆ ｈｅ ｒａｔｔｅ ｏｆ ｔｈｅ ｓｈｅａｒ ｗａｌ１．Ｗｅ ａｌｓｏ ｃｏｎｔｒａｓｔ ｔｈｅ ｓｈｏｒｔ．ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ’ｗａｌｌ ｗｉｔｈ ｔｈｅ ｓｐｅｃｉａｌ ｓｈａｐｅ ｃｏｌｕｍｎ ｆｒａｍｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｉｎ ａｓｐｅｃｔ ｏｆ ｃａｐａｂｉｌｉｔｙ ａｎｄ ｐｒｉｃｅ，ｔｈｅ ｓｈｏｒｔ－ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ｈａｓ ｈｅ ｔｂｅＲｅｒ ｓｅｃｕｒｉｙ ｔａｎｄ ｅｃｏｎｏｍｉｃ ｐｅｒｆｏｒｍａｎｃｅ． Ｋｅｙ ｗｏｒｄｓ：ｓｈｏｒｔ—ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ，ｈｉｇｈ ｂｕｉｌｄｉｎｇ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｅｓｉｇｎ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｌａｙｏｕｔ，ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ Ｓｅｌｅｃｔｅ，ｒｅｓｉｄｅｎｔｉａｌ， ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｗｉｔｈ ｓｐｅｃｉａｌｌｙ ｓｈａｐｅｄ ｃｏｌｕｍｎｓ，ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ 引 言 近十几年来，随着人们对住宅，特别是多层、 小高层住宅平面与空间设计的要求越来越高，普通 框架结构的露梁露柱，普通剪力墙结构对建筑空间 的严格限定与分隔已不能满足人们对住宅平面与 空间的要求，于是在原有框架结构的基础上，吸收 了剪力墙的优点，逐步发展形成了能适应人们新的 住宅观念的多层和小高层住宅结构形式，即异形柱 框架结构体系和短肢剪力墙结构体系。在高层住宅 的设计中，短肢剪力墙结构是应用比较多的一种结 构形式，与异形柱框架结构相比，它的抗侧向变形 墙结构设计的有关问题。对于小高层住宅的结构选 型、短肢剪力墙结构设计过程中结构布置、剪力墙 数量、截面选择等问题进行了探讨；同时采用 ＳＡＴＷＥ程序对结构进行了分析，并对计算结果作 出比较。 １ 短肢剪力墙的力学性能 １．１短肢剪力墙的定义 性能好，可适应更高的建筑高度，对于７度和８度抗 震设防时，分别可达１００ｍ和６０ｍ【ｌ Ｊ。同时，与剪 力墙结构相比，短肢剪力墙结构比较经济、且结构 短肢剪力墙是联肢剪力墙的一种，《高层建筑 混凝土结构技术规程》（ＪＢＪ３．２００２）对短肢剪力墙 的定义是：短肢剪力墙是指墙肢截面高度与厚度之 比为５～８的剪力墙；即短肢剪力墙应满足 ５≤ ／ｈ＾≤８ （１） 为墙肢截面高度％为墙肢截面厚度。 ，塑量垦适：奎 全二三堡壅 ，讨论了短肢剪力 以上仅从构件的几何尺寸来限定短肢剪力墙 收稿日期：２０１１－１１・１０网络出版日期：２０１１—１２一ｌ１ １６：２８：０２网络出版地址：ｈｔｔｐ：／／ｗｗｗ．ｃｎｋｉ．ｎｅｔ／ｋｃｍｓ／ｄｅｔａｉｌ／２１．１３７９．Ｎ．２０１１１２１１．１６２８．０１２．ｈｔｍｌ 基金项目：辽宁省教育厅基金项目资助（２００８Ｌ） 作者简介：高明涛（１９６０・），男，汉族， 辽宁海城人，副教授，主要从事建筑结构教学与研究。本文编校：于永江 ８７６ 辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 第３０卷 是不严格的，因为满足以上条件的各种结构形式， 其力学性能差异较大，因而造成短肢剪力墙结构设 计的混乱Ｌ２ Ｊ。 本文从经济和安全的角度出发，根据短肢剪力 墙的力学特性，引入肢强系数‘和整体性系数ｃ【对 短肢剪力墙进行限定【４ Ｊ。 （１）短肢剪力墙应满足 ｋ［ ］≤《；，≤［ ］ （２） 其中，ｋ为系数，０＜ｋ＜ｌ，经对结构的分析， 一般取ｋ＝－０．９，Ｉ Ｉ为大多数楼层不出现反弯点时的 肢强系数。 肢强系数的表达式为 ＝ （３） 。 Ｊ， 为所有墙肢截面对组合截面形心的二次面 积矩之和；，－一组合截面的惯性矩； （２）、短肢剪力墙应满足 ＜１０， 的表达式为 ㈩ 其中， 为肢距系数；Ｄ为连梁的刚度系数， 为各墙肢的总刚度。 当剪力墙的墙肢截面形式确定后， 值的大小 反映了剪力墙矩形洞口宽度的大小， 小，洞口的 宽度小， 大，洞口的宽度大；当墙肢的截面形状 和大小确定的情况下， 的大小反映了剪力墙矩形 洞口的高度，ａ大，洞口高度小， 小，洞１５１高度 大。 １．２整体性系数ａ对短肢剪力墙的影响 １．２．１整体性系数 对侧移曲线的影响 在水平荷载作用下，短肢剪力墙侧移曲线呈明 显的弯剪型，即底部数层为弯曲型，受力性能较好； 顶部数层为剪切型，受力性能较差。 水平均布荷载作用下短肢剪力墙的侧移方程 为： ＝警 １ 吩１］＋ １ Ｉ１２（ １（ 一去 １一 ＋ ＿１］一 而１面 １＋ ｓ 一。０ｓｈ（ ～ ｓｉｎｈ（ｋｏ￣Ｈ（卜 ｊ］］ ｊ ， ＝１１＋ Ａ＝ ＋４声ｚ 一’ ’ 一 ’ 为考虑剪切变形的连梁截面等效惯性矩， 、厶分别为两墙肢截面惯性矩，４、 分别为 两墙肢截面面积，Ｈ为墙体总高度，ｈ为层高，１ 为两墙肢形心之间的距离， 为连梁的净跨，ｇ为 尸 ｔ 均布荷载的分布集度， ＝告 ，ｋ』』 ＝７１。 １．２．２整体性系数 对墙肢应力的影响 外荷载产生的倾覆力矩可分解为两部分：两墙 肢整体弯曲所抵抗部分和两墙肢局部弯曲所抵抗 部分。此时，由两墙肢整体弯曲所抵抗的外荷载倾 覆力矩为 Ｍ ＝ｋＭ （６） 由两墙肢局部弯曲所抵抗的外荷载倾覆力矩为 Ｍ，＝（１一ｋ）Ｍ （７） 为外荷载产生的倾覆力矩，ｋ为两墙肢整体 弯曲所抵抗的外荷载倾覆力矩的比例，其表达式为 去Ｉ 竽－ｃｈａ￣＋（ｓｈａ－ｔｚ） ｌ（８） 为剪力墙相对高度， ０为剪力墙的顶部， １ 为剪力墙的底部。 综上所述，在水平均布荷载作用下，双肢对称 短肢剪力墙，在肢强系数 较大时，侧移曲线反弯 点相对高度随整体性系数ｏｃ的增大而减小；在肢强 系数 较小时，侧移曲线反弯点相对高度随整体性 系数 的增大而增大。整体性系数仅不宜过小。 ２ 高层住宅短肢剪力墙结构设计 ２．１ 工程概况 该工程为鞍山市“都市阳光”住宅小区高层住 宅建筑，本文讨论一个伸缩缝区段。建筑面积为３ ８７６ ｍ ，标准层建筑面积为３３８ ｍ 。纵向总长度为 ２４．９７ ｍ，横向总长度为１４．３ ｍ。开问为３．３ ｍ～５．１ ｍ，进深为４．５ ｍ～６ ｍ。层数为十一层，局部跃十二 层。其中一至十一层层高为２．９ ｍ，十二层层高为２．７ ｍ。建筑总高度为３６．９５ ｍ。外墙采用３００ ｍｍ空心 砖，内夹７０厚水泥聚苯板，内墙采用２００厚空心 砖。结构形式采用短肢剪力墙。楼盖采用现浇钢筋 混凝土肋形楼盖，墙、柱、梁均为现浇，抗震设防 烈度为七度。 第６期 高明涛：考虑力学参数关：侠的非均质煤变形和瓦斯流动耦合数学模型８７７ ２．２短肢剪力墙结构设计应注意的问题 （１）严格控制短肢墙的轴压比，尤其是无翼缘 或端柱的一字形短肢剪力墙。目前，根据国内外研究 结果，在承受压弯作用的剪力墙中，当处于小偏压状 态时，墙的延性较差。不仅如此，即使在大偏压状态 下，若轴压比较大，混凝土受压区的边缘应力很高，如 果混凝土没有约束或约束不够，可能混凝：Ｅ先达到 极限压应变，出现竖向裂缝，甚至压碎，使构件丧失变 形能力和承载能力。因此，在设计时，应严格控制短 肢墙的轴压比，以保证短肢墙的延性。 （２）应采取三维计算方法进行结构的动力特 性分析和杆件内力计算。这时对于竖向构件又有薄 壁杆模型与墙元模型，前者是一种简化模型，但精确 度较低：后者是板元与膜元的组合，是一种高精度力 学模型。 （３））由于短肢剪力墙结构相对于普通剪力墙 结构其抗侧刚度相对较小，设计时宣布置适当数量 的长墙，或利用电梯，楼梯间形成刚度较大的内筒，以 避免设防烈度下结构产生大的变形，同时也形成两 道抗震设防。 （４）各墙肢分布要尽量均匀，使其刚度中心与 建筑物的形心尽量接近；抗震设计中，简体和一般剪 力墙承受的第一振型底部地震倾覆力矩不宜小于 结构底部地震倾覆力矩的５０％，必要时也可以通过 增加长肢墙的方法调整刚度中心位置。 （５）短肢剪力墙结构体系的抗震薄弱环节是 建筑外边缘及角点处的墙肢，特别是“一字形”短肢 剪力墙，可出现先于与其相连的梁破坏的情况。如当 高层短肢剪力墙结构有扭转效应时，会加剧已有的 翘曲变形，使其墙肢首先开裂。因此，设计时应采取 必要的措施，如对位于建筑外边缘及角点处的短肢 剪力墙应减小轴压比，增大纵筋和箍筋的配筋率，加 强小墙肢的延性抗震性能，避免形成孤立的“一”字 形短肢剪力墙，以保证结构的安全性、实用性。 （６）要正确判定短肢剪力墙结构墙肢平面内 梁的属性。《高层建筑混凝土结构技术规程》 （ＪＧＪ５—２００２）规定：剪力墙开洞形成的跨高比小于５ 的连梁应按连梁进行设计；当跨高比大于５时宜按 框架梁进行设计。连梁的刚度变化，直接影响了结构 的总体抗侧移刚度，合理地选择梁的截面和配筋，有 利于提高结构的抗震性能。因此’／Ｊ、高层住宅短肢剪 力墙结构在实际设计时，墙肢刚度可相对减小；连接 各墙肢间的梁刚度不应折减。只有这样，才能使梁截 面设计易于满足规范的要求，偏于安全。 （７）小高层住宅在设计时，为避免连梁剪切破 坏先于弯曲破坏，应满足强剪弱弯的要求；不宜采用 窗下墙作为连梁，因为窗下墙高度很大，形成刚度很 大的剪切块，不利于结构的抗震设计，所以，宜将连梁 设计成为截面、刚度较小的弱连梁。 ２．３主体结构设计 （１）结构选型 根据开发商的要求，房间内不允许露出柱或梁 等结构构件。本工程可供选择的结构方案有异形柱 框架剪力墙结构和短肢剪力墙结构。由于异形柱框 架结构要求肢高与肢厚之比不应大于４，且柱的净 高与柱截面长边尺寸之比不宜小于４、不应小于３ Ｊ，由此对截面尺寸产生了。经初步估算，采 用异形柱框架时柱的轴压比超出限值，异形柱框架 结构的高度限值为３５ ｍ，本工程的建筑高度为 ３６．９５ ｍ［６】。且本市对异形柱框架结构的高度限值更 为严格，故决定不采用异形柱框架结构。对于短肢 剪力墙结构，经初步估算，其轴压比、侧移、扭转 及总高度限值等方面均能满足要求，故最终决定采 用短肢剪力墙结构【７ Ｊ。 （２）结构布置 结合本工程的特点，在结构布置时，以满足结 构承载力、控制结构变形、减少扭转、控制轴压比 等多方面指标综合确定剪力墙的布置。结构布置主 要采取以下措施［９－１０］： ①根据《高层建筑混凝土结构技术规程》ＪＧＪ ３－２００２。高层建筑结构不应采用全部为短肢剪力墙 的剪力墙结构，本工程沿楼梯间布置长剪力墙，并结 合电梯间形成短肢剪力墙．筒体结构。在其余部位， 采用小开间布置剪力墙的方式，沿内外墙交接处布 置短肢剪力墙。为增加短肢剪力墙的侧向刚度，尽 量将短肢剪力墙布置成Ｔ形、Ｌ形或Ｈ形。 ②合理布置水平抗侧力结构，各个轴线的水平 抗侧构件尽量分布均匀、对称，以减少结构的扭转。 在布置剪力墙时，随时应用ＳＡＴＷＥ程序对结构进 行分析，并根据分析结果，调整各轴线上的墙肢长 度，尽量减少结构的质量中心与刚度中心的偏差。 根据《高层建筑混凝土结构技术规程》，在考虑偶 然偏心影响的地震作用下，楼层竖向构件的最大水 平位移和层间位移，Ａ级高度高层建筑不宜大于该 楼层平均值的１．２倍，不应大于该楼层平均值的１．５ 倍。本工程控制在１．０６倍。一层楼面的刚度中心和 质量中心坐标见表１。 ８７８ 辽宁工程技术大学学报（自然科学版） 第３０卷 表１ 一层楼面的刚度中心和质量中心坐标 Ｔａｂ．１ ｒｉｇｉｄｉｔｙ ｃｅｎｔｅｒ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｓ ａｎｄ ｍａｓｓ ｃｅｎｔｅｒ ｃｏｏｒｄｉｎａｔｅｓ ｏｎ ｆｌｏｏｒ １ 一层刚心坐标值 Ｙ－－８．３０３ ７ Ｘ＝Ｉ５．９００ ８ 一层质心坐标值 Ｆ－－７．９４２ １ ③控制剪力墙的轴压比不超过规定的限值。本 工程为二级抗震等级，按１４ ｋＮ／ｍ 估算，将短肢剪 力墙的轴压比在０．６以下，对于一字型短肢剪 力墙，轴压比控制在０．５以下。墙肢长为肢厚的５～８ 倍，同时要兼顾建筑门窗洞口的要求。剪力墙外墙 厚为２５０ ｎｌｉ／１，内墙厚为２００ ｍｍ。±０．０００以下墙 肢加厚１００ｍｍ。 ④保持竖向刚度连续，四层以下采用Ｃ４０级砼， 五～八层采用Ｃ３５级砼，九层以上采用Ｃ３０级砼， 梁、楼板采用Ｃ２５砼。剪力墙截面沿竖向不变化。 ⑤为加强结构整体性，楼屋盖均采用现浇。 ⑥内墙梁截面宽度为２００ ｍｍ，外墙梁截面宽 度为２５０ ｍｍ。梁高初步按净跨１／１０确定。 剪力墙数量布置的的多少，是结构设计中至关 重要的一个问题。剪力墙布置的太少，结构侧向刚 度小，结构侧移大；剪力墙过多，地震力大，又不 经济。在框架．剪力墙结构的设计中我们常采用一些 指标来指导我们的剪力墙布置［１１－１４】，如壁率、平均压 力、参照实际工程中的剪力墙数量等等。壁率的计 算有“单位建筑面积墙长”和“单位建筑面积墙面积” 两种计算方法，前者比较粗略，后者反映了墙厚的 因素；平均压力是楼层以上重量除以墙、柱截面积， 它反映了层数、重量及结构截面积等因素。参照实 ｌ ４ 际工程中的剪力墙数量时我们用“单位建筑面积墙 面积”的壁率值加以比较。鼹 引 引 但是地震力的大小不仅与建筑的质量多少有 关，还与建筑的高度有关。所以我认为应该在壁率 的计算中引入建筑总高度或建筑层数的因素，既 考虑总高度因素的壁率＝覆 考虑层数因素的壁率＝覆 但是，考虑高度、层数因素的剪力墙壁率值多 少合适，本人还没有统计过，还需要在这一方面做 许多理论、实践以及震害调查工作。现将本工程设 计中的剪力墙布置情况列于表２。 表２剪力墙布置情况 Ｔａｂ．２ ｓｈｏｒｔ－ｐｉｅｒ ｓｈｅａｒ ｗａｌｌ ａｒｒａｎｇｅ 楼层建筑面积／ｍ ３８８ 单元内剪力墙面积／ｍ 单元内剪力墙长度，ｍ 建筑总重量／ｋＮ 壁率ｌ＝剪力墙面积／建筑面积 壁率２ 剪力墙长度／建筑面积／ｍｍ／ｍ 平均压应力 建筑总重量／剪力墙面积／ＭＰａ 考虑建筑总高度因素的壁率 考虑建筑层数因素的壁率 （３）主要分析结果 ＳＡＴＷＥ是专门为多高层建筑结构分析而研发 的空间组合结构有限元分析软件，适用于各种复杂 体型的高层钢筋混凝土结构体系计算。ＳＡＴＷＥ是 以壳元理论为基础构造一通用的超单元墙元为模 拟剪力墙，它不仅具有平面内刚度，也具有平面外刚 度，可以较好地模拟剪力墙的受力状态。而且墙元的 每个节点都具有空间６个自由度，可方便地与任意 空间梁柱单元连接，无需任何附加约束。ＳＡＴＷＥ给 楼板４种简化假定，即假定楼板整体平面内无限刚、 分块无限刚、分块无限刚带弹性连接板带和弹性楼 板。采用ＳＡＴＷＥ程序进行分析，短肢剪力墙按墙 元模型输入，短肢剪力墙间的梁作为连梁计算。结 构在风荷载和地震作用下的位移图见图１。 肪向地震力作用下的位移ｙ方向地震力作用下的位移 肪向风荷载作用下的位移ｙ方向风荷载作用下的位移 图１ 结构在风荷载和地震作用下的位移图 Ｆｉｇ．１ ｓｔｒｕｃｔｕｒｅ ｄｉｓｐｌａｃｅｍｅｎｔ ｕｎｄｅｒ ｗｉｎｄ ａｎｄ ｅａｒｔｈｑｕａｋｅ 从图中可以看到，在地震力和风荷载的作用 下，结构的变形接近框一剪结构的弯剪变形。从位移 第６期 高明涛：考虑力学参数关：联的非均质煤变形和瓦斯流动耦合数学模型 ８７９ 计算结果来看，在前面所确定的“壁率”等指标下， 短肢剪力墙结构能够较好的控制结构的位移。部分 结果见表３。 表３部分计算结果 Ｔａｂ．３ ｐａｒｔ ｃａｌｃｕｌａｔｉｏｎ ｒｅｓｕｌｔ 结构最大顶点位移／ｍｍ ２１．６８ 最大层间位移／ｍｍ ２．１４ｒｎｍ 最大层间位移与平均层间位移的比值 １．２６ 最大层间位移角 １／１３２６ 振型１周期／ｓ １．５Ｇ４７ 轴压比 控制在０．４以下 ｘ方向最大基底剪力（振型１）／ＫＮ ９８７．０４ Ｙ方向最大基底剪力（振型２）／ＫＮ １０６０．３３ ３ 与异形柱框架结构的比较 将本工程与同一小区条件类似并采用异形柱 框架结构的工程相比，短肢剪力墙结构具有侧移 小、刚度大的优点。短肢剪力墙比异形柱框架钢筋 及混凝土用量的数据见表４。 表４钢筋及混凝土用量 Ｔａｂ．４ ｒｅｉｎｆｏｒｃｉｎｇ ｓｔｅｅｌ ｂａｒ ａｎｄ ｃｏｎｃｒｅｔｅ ｄｏｓａｇｅ 在墙柱钢筋用量方面，短肢剪力墙比异形柱多 ４．８ ｋｇ／ｍ ，而梁的钢筋短肢剪力墙比异形柱：少１４．８７ ｋｇ／ｍ ，这是由于短肢剪力墙结构梁的跨度比异形柱 框架梁的跨度小；在墙柱混凝土用量方面，短肢剪 力墙比异形柱混凝土用量多０．１ ／ｍ ，梁的混凝土 用量短肢剪力墙比异形柱框架结构少０．０２２ ｍ ／ｍ 。模板总用量短肢剪力墙结构比异形柱框架 结构多０．４９ ｍ２／ｍ 。 ４ 结 论 短肢剪力墙结构的设计应在结构位移、减 少扭转、控制轴压比的原则下，合理布置剪力墙的 数量和位置，同时采取合理的构造措施，加强楼屋 盖的刚度并设置暗柱，提高结构的整体性。在计算 剪力墙的壁率时，应考虑建筑总高度和层数的因 素，不断积累经验，使其更加合理。 参考文献： 【１】建设部．高层建筑混凝土结构技术规程（ｍＪ ３－２００２）．北京：中国建 筑工业出版社，２００２：６８．７１． ［２杨正华，２］张 敏，李松峰．短肢剪力墙结构力学性能分析［Ｊ］．华东交通 大学学报，２００８，２５（２）：１６－２１． 【３］胡淑兰．短肢剪力墙力学性能分析【Ｊ］．工业建筑，２００８，（９）：６７—６９． 【４】傅玉良．中、小高层短肢剪力墙的受力性能和试验研究［Ｄ】．南京：东 南大学．２００５． 【５邓纹洁．５］某高层住宅设计与研究【Ｄ】．南京：东南大学，２００５． ［６李明顺．小康住宅建筑结构体系成套技术指南［６】Ｍ】．北京：中国建筑 工业出版社，２００１：３８９．４０８． ［７】李晓莉，常玉珍，吴敏哲．异形柱和短肢剪力墙的轴压比限值比较分析 ［Ｊ］．西安建筑科技大学学报，２０１０，４２（４）：５０４・５０８． ［８】张菁菁．异形柱和短肢剪力墙结构在高层中的应用［Ｊ】．山西建筑， ２００８，３４０５）：７９－８０． ［９】赵西安．钢筋混凝土高层建筑结构设计［Ｍ】．北京：中国建筑工业出 版社，２００１：２３６．２４０． ［１０】刘礼联小高层住宅短肢剪力墙结构设计优化措施分析探讨［Ｊ］．中 外建筑，２０１０，（５）：１６５．１６７． 【１ １】曹万林．钢筋混凝土异形柱非线性全过程分析概述 ．世界地震工 程，１９９６，（４）：２５－３０． 【１２１何培玲．十字形截面钢筋混凝土双向压弯柱延性的试验及理论研究 ［Ｊ】．建筑结构，１９９９（１）：３８—４１． 【ｌ３】曹万林，王光远，吴建有，等．不同方向周期反复荷载作用下Ｌ形柱的 性能［Ｊ】．地震工程与工程振动，１９９５，Ｉ５（１）：６７－７２． 【１４】曹万林，王光远，魏文湘，等．不同方向周期反复荷载作用下Ｔ形柱的 性能【Ｊ］．地震工程与工程振动，１９９５，１５（４）：７６—８４． 【ｌ ５］陈云霞．Ｔ形截面钢筋混凝土压弯构件正截面承载力及延性【Ｊ＿】＿天津 大学学报，１９９８，３ｌ（１）：ｌ－１０．
